地基沉降是指地基土层在附加应力作用下压密而引起的地基表面下沉。过大的沉ω 降，特别是不均匀沉降，会使建筑物发生倾斜、开裂以致〒不能正常使用。现有地基沉降预测方法受其假设条件与实际存在较大不符的限制▲，所得沉降预测结果往往与实测沉降值之间存在较大差异。对★地基沉降预测方法的研究有待进一步的发展。
建筑物和土工建筑物修建前，地基中早已存在着由土体自身重力引起的自重应力。建筑物和土工建筑物荷载通过基础或【路堤的底面传递给地基，使天然土层原有的应力状态发生变化，在附加的三向应力分量作用下，地基中产生了〓竖向、侧向和剪切变形，导致各点的竖向和侧向位移。地基表面的竖向变形称为地基沉降，或基础沉降◤。
由于建筑物荷载差异和↘地基不均匀等原因，基础或路堤各部分的沉降或多或少总是不均匀的，使得上部结构或路面结构之中相应地产生额外的应力和变形。地基不均匀〇沉降超过了一定的限度，将导致建筑物的开裂◣、歪斜甚至破坏，例如砖墙出现裂缝、吊车轮子出现卡轨或滑轨◥、高耸构筑物倾斜、机器转轴偏斜、与建筑物●连接管道断裂以及桥梁偏离墩台、梁面或路面开裂等。[1]
建筑地基在长期荷载作用下产生的沉降，其最终沉降量可划分为三个部分：初始沉降（或称□ 瞬时沉降）、主固结沉降ξ（简称固结沉降）及次固Ψ 结沉降。
初始沉降
初始沉降又称瞬时沉降，是指外荷加上的瞬间，饱和软土中孔隙水尚来不及排出时所发生的沉降，此时土体只发生形变ξ 而没有体变，一般情况下把这种变形称之为剪切变形，按弹性变形计算。在饱和软粘土地基上施加荷载，尤其如临时或活荷载占很大比重的仓库、油罐和受风荷载的『高耸建筑物等，由此而引起的初始沉降量将占总沉降量的相当部分，应给以◇估算。
主固结沉降
主固结沉降是指荷载作用在地基上后，随着时间的延续，外荷不变而地基土中的孔隙水不断排除过︼程中所发生的沉降，它起于荷载施加之时，止于荷载引起的孔隙水压力完全消散之后，是地基沉降的主要部分。次固结沉降在固结◥沉降稳定之前就可以开始，一般计算时可认为在主固结完成（固结度♀达到100%）时才出现。
次固结沉降
次固结沉降量常比主固结沉降量小得多，大都可以忽●略。但对极软的粘性土，如淤泥、淤泥质土，尤其是含有腐殖≡质等有机质时，或当深厚的高压缩性土层受到较小的压力增量比作用时，次固结沉降会成为总沉降量的一个主要组成部分，应给以重视。[2]
分层总╱和法
分层总和法是在地基沉降计算深度范围》内划分为若干层，计算各分层的压缩量，然后求「其总和。计算时应先按基础荷载、基底形状和尺寸、以及土的有关指标确定地基№沉降计算深度，且在地基沉降计算深度范围内进行分层，然后计算基底附加应力，各分层的顶、底面处自重应力平均值和附加应力平均值。通常』假定地基土压缩时不允许侧向变形（膨胀），即采用侧限条件下的压缩性指标。为了弥补这样得到的沉降量╱偏小的缺点，通常取基底中Ψ心点下的附加应力sz进行计算。 [2]
有限元法
这种方法适用于连续介质，对于一般土体可以采用非线性弹性本构模型或弹塑性本构模型，考虑复杂的边界条件、土体︽应力应变关系的非线性特性、土体的应力历史和水与骨架上应力的耦合效应，可以考虑土与结构的共同作用、土层的各向异ω 性，还可以模拟现场逐∏级加荷，能考虑侧向变形『及三维渗流对沉降的影响，并能求得任意时刻的¤沉降、水平位移、孔隙压力和有效应力的变化。从计算方法上来说，由于其计算参数多，且〓需通过三轴试验确定，程序复杂难以为一般工◣程设计入员接受，在实际工程中没有得到普遍应用，只╳能用于重要工程、重要地段的地基沉降的计算。 [2]
规范法
《建筑地基基础设≡计规范》（GBJ 7-89）所推荐的地基最终沉降量计算方法是另一种形式的分层总和法。它〓也采用侧限条件的压缩性指标，并运用了平均附加应力系数计算，还卐规定了地基沉降计算深度的标准以及提出了地基的沉降计算经验系数，使得计算成果接近于实测值。
地基沉降计算中注意的几个问题：
深度计算㊣ 方法
应力和变形的关系
在有关地基土中的应力和变形中，都把地基假设成直线变形体※，从而直接应用了弹性理论解答。实践表明：对于低压缩△性的土，当建筑物的荷载不大，基础底面的〒平均压力不超过土的比例界限时，它的应力和应变成直线关系，可以得到与弹性理论解答相近的结果。而当荷〖载增大后，情况却大不相同。又如高压缩性的软土←在一开始它的应力和应变间的关系⌒就是非线性的。因此，为了研究高压缩性土的变形和反映卐在更大的荷载范围下的变形的真实情况，就有必要把土看成作为非线性变形体。
土的压【缩性指标的选定
从基础最终沉降量计算公式可以看出：基础沉降计算的准确性与土的◆压缩特性指标∑ 有着密切的关系，有时，由于压缩性指标选用不当，或根本不可靠，使得沉降计算完全失去意义。土的压缩性指标应︼该完全反映出土在天然⊙的状态下受建筑物的荷载后的实际变形特征，但是，在现有条⌒件下，室内实验与荷载实验时地基上所保持的应力状态和变形条件都和√实际有所区别，而且对于不同的土和不同的实验条件，这些差别也不一样。
精确度Ψ 问题
对于压缩性较大的地基，计算往往小※于实测值；对于压缩性小的地基，则恰恰相反。为了提▃高地基变形计算的精度，在对比总结了一些地基变形计算与实测↓的基础上，对不同压缩的地基，《建筑地基基础设计规范》提出了相应■的修正系数ψ，并认为只有正确选用了ψ，就能使地基变形计算的精确度普遍有所提高。但是，修正系数ψ的确定还不∴是很精确。 [2]
随着沿海地区经济建设的飞速发展，以淤泥①质软粘土为地基的工程建设事业也得到了迅猛发展。如何ㄨ在已定的工期内，在满足工后沉降的条件下，确定可靠的地基处理设计方案、合理计划√施工进度，成为软基工程中迫切需要解决的重大课题。进行地基沉降预测是解决这一课题的必然途径。 近几十Ψ年来，各国学者在地基沉降预测领域内开展了大量深入广泛的研究，取得了大量◎成果，但是由于软土自身工程特性极为复杂，加上上部荷载︽与上部结构的影响，使得软基土层沉降机理变☆得十分复杂。现有地基沉降预测方法受其假设条件与实际存在较大不符的限制，所得沉降预测结果往往与实测沉降值之间存在较大差异。对地基沉降预测〗方法的研究有待进一步的发展。 [3]
监∩测点布置
沉降监测采用精密水准测量的方法，测定布设于建筑物上测点的高程，通过ζ 监测测点的高程变化来监测建筑物的沉降情况，在周期性的监测过◣程中，一旦发现下沉量较大或不均匀沉降比较明显时，随时报告施工单位。根据建筑施工规程要求和地基不均匀沉■降将引起建筑破坏的机理，一般应在建筑物围墙每个转折点连接处设一个监ζ测点。
控制点布设
由于控制点是整个沉降监测的基准，所以在远离基坑比较安全的地方ㄨ布设2个控制点。每次监测时均应检查控制点本身是否≡受到沉降的影响或人为的破坏，确保监测结果的可靠性】。
（1）建筑物沉降监测点与基点构成闭合水准测线。
（2）沉降监测按国家∑ 一等水准测量规范要求实测。
（3）监测仪器采用DS05 级索佳B1自动安平精密〇水准仪，视线长度严格控制在30m以内，前后视距差<0.5m，任一测站前后视距◤差累积<±1.5m，视线高度(下丝读数)>0.5m。
（4）在各测点上安置水准仪三脚架时，控制使其中两脚与水准路线的方向平行，第三脚轮换置于路线方向的左侧与右侧。
（5）在同一测站监测时↙，不进行两次▂调焦，转动仪器的倾斜螺旋和测微鼓时，其最后旋转方向均应为旋进。
（6）水准测量测点间的站数◣控制为偶数站。
（7）测站观测限差，基辅分划读数之差不超过0.3mm，基辅分划所测高度之差不超过0.4mm，测站观测误差超限」，在发现ㄨ后立即重测，若迁站后才检查发现，从基点开始♀№，重新观测。
